B.0.1 常規(guī)武器地面爆炸空氣沖擊波最大超壓△P_cm及按等沖量簡(jiǎn)化的無(wú)升壓時(shí)間三角形等效作用時(shí)間t₀，可按下列公式計(jì)算確定：

  式中 C——等效TNT裝藥量(kg)，應(yīng)按國(guó)家現(xiàn)行有關(guān)規(guī)定取值；
          R——爆心至作用點(diǎn)的距離(m)，爆心至外墻外側(cè)水平距離應(yīng)按國(guó)家現(xiàn)行有關(guān)規(guī)定取值。
B.0.2 常規(guī)武器地面爆炸土中壓縮波參數(shù)可按下列規(guī)定確定：
    1 常規(guī)武器地面爆炸空氣沖擊波感生的土中壓縮波參數(shù)可按下列公式計(jì)算確定：

   式中 P_ch——地面空氣沖擊波在深度h(m)處感生的土中壓縮波最大壓力(N/mm²)；
          t_r——土中壓縮波的升壓時(shí)間(s)；
          t_d——土中壓縮波按等沖量簡(jiǎn)化的等效作用時(shí)間(s)；
          v₀——土的起始?jí)毫Σㄋ?m/s)，當(dāng)無(wú)實(shí)測(cè)資料時(shí)，可按表4.4.3-1、表4.4.3-2采用；
          γ_c——土的波速比，當(dāng)無(wú)實(shí)測(cè)資料時(shí)，對(duì)非飽和土可按表4.4.3-1采用，對(duì)飽和土取γc＝1.5；
          v₁——土的峰值壓力波速(m/s)；
          δ——土的應(yīng)變恢復(fù)比，當(dāng)無(wú)實(shí)測(cè)資料時(shí)，對(duì)非飽和土和飽和土，均可按表4.4.3-1采用；
          η——修正系數(shù)，η＝1.5～2.0，非飽和土取大值。
    2 常規(guī)武器地面爆炸直接產(chǎn)生的土中壓縮波參數(shù)可按下列公式計(jì)算確定：

    式中 σ₀——作用點(diǎn)處直接產(chǎn)生的土中壓縮波最大壓力(kN/m²)；
          t_r——土中壓縮波的升壓時(shí)間(s)；
          t_d——土中壓縮波按等沖量簡(jiǎn)化的等效作用時(shí)間(s)；
          R——爆心至作用點(diǎn)的距離(m)；
          ρ——土的質(zhì)量密度(kg/m³)；
          c——土的地震波波速(m/s)，當(dāng)無(wú)實(shí)測(cè)資料時(shí)，可取用土的起始?jí)毫Σㄋ?，按表B.0.2-1、表8.0.2-2采用；
          W——常規(guī)武器的裝藥重量(N)，W＝7.40C；
          n——土的衰減系數(shù)，可按表8.0.2-1、表8.0.2-2采用。

 注：1 粘性土堅(jiān)硬、硬塑狀態(tài)c取大值，軟塑、流塑狀態(tài)c取小值；
        2 碎石土、砂土土體密實(shí)時(shí)，c取大值；
        3 c取大值時(shí)，n取小值。

注：1 α₁為飽和土的含氣量，可根據(jù)飽和度s_v、孔隙比e，按式α₁＝e(1－s_v)/(1＋e)計(jì)算確定；
        2 當(dāng)α₁介于表中數(shù)值之間時(shí)，可按線性內(nèi)插法確定。
B.0.3 常規(guī)武器地面爆炸時(shí)，防空地下室土中結(jié)構(gòu)頂板的均布動(dòng)荷載最大壓力可按下列公式計(jì)算確定（圖B.0.3）：

    式中 p_c1——土中結(jié)構(gòu)頂板計(jì)算板塊的均布動(dòng)荷載最大壓力(N/mm²)；
        P_ch——結(jié)構(gòu)頂板計(jì)算板塊中心處感生的土中壓縮波最大壓力(N/mm²)；
        K_r——頂板綜合反射系數(shù)，當(dāng)頂板覆土厚度小于等于0.5m時(shí)，Kr可取1.0；當(dāng)覆土厚度大于0.5m時(shí)，K_r可取1.5；
        C_e——頂板荷載均布化系數(shù)。當(dāng)頂板覆土厚度小于等于0.5m時(shí)，C_e可取1.0；當(dāng)覆土厚度大于0.5m時(shí)，C_e可取0.9。

B.0.4 常規(guī)武器地面爆炸時(shí)，防空地下室土中外墻某處的法向動(dòng)荷載最大壓力可按下列公式計(jì)算確定：

    式中 p——作用在土中外墻某處的法向動(dòng)荷載最大壓力(kN/m²)；
          ξ——土的側(cè)壓系數(shù)，可按表4.5.5采用；
          K_r一外墻綜合反射系數(shù)，可取1.5；
          φ——土中壓縮波傳播方向與結(jié)構(gòu)外墻法向的夾角(°)；
          R₀——爆心至結(jié)構(gòu)外墻平面的垂直距離(m)。
B.0.5 防空地下室土中結(jié)構(gòu)外墻的均布動(dòng)荷載最大壓力p_c2及其升壓時(shí)間t_r、作用時(shí)間t_d可按下列公式計(jì)算確定：

    式中 p_c2——土中結(jié)構(gòu)外墻均布動(dòng)荷載最大壓力(kN/m²)；
          R——爆心到土中結(jié)構(gòu)外墻頂點(diǎn)O1(圖B.0.3)的距離(m)；
          p_O1——土中結(jié)構(gòu)外墻頂點(diǎn)O₁處法向動(dòng)荷載最大壓力(kN/m²)，可按式(B.0.4-1)計(jì)算；
          C_e——外墻荷載均布化系數(shù)，可按表8.0.5采用；
          t_r——土中結(jié)構(gòu)外墻均布動(dòng)荷載的升壓時(shí)間(s)；
          t_d——土中結(jié)構(gòu)外墻均布動(dòng)荷載的作用時(shí)間(s)。

B.0.6 當(dāng)防空地下室頂板底面高出室外地面時(shí)，常規(guī)武器地面爆炸空氣沖擊波直接作用在外墻上的水平均布動(dòng)荷載最大壓力可按下列公式計(jì)算確定：

    式中 p——空氣沖擊波作用下，外墻水平均布動(dòng)荷載最大壓力(N/mm²)；
          △P_cm——空氣沖擊波直接作用在外墻上的最大正反射壓力(N/mm²)；
          △P_cm——外墻平面處入射空氣沖擊波最大超壓(N/mm²)，可按式(B.0.1-1)計(jì)算，此時(shí)R為爆心至外墻外側(cè)的水平距離；
          C_e——荷載均布化系數(shù)，可按表8.0.6采用。

條文說(shuō)明

附錄B 常規(guī)武器地面爆炸動(dòng)荷載

B.0.1 常規(guī)武器爆炸產(chǎn)生的空氣沖擊波最大超壓、等沖量等效作用時(shí)間等參數(shù)，系根據(jù)相似理論由核武器爆炸空氣沖擊波的相應(yīng)參數(shù)計(jì)算公式轉(zhuǎn)換推導(dǎo)而來(lái)，部分系數(shù)由試驗(yàn)確定，該組公式在理論上和試驗(yàn)上均得到驗(yàn)證。
B.0.2 研究表明，頂板主要承受地面空氣沖擊波感生的地沖擊作用，外墻主要承受直接地沖擊作用。常規(guī)武器地面爆炸土中壓縮波傳播可簡(jiǎn)化為如圖B-1所示。

1 感生地沖擊
    空氣沖擊波感生的地沖擊荷載計(jì)算公式(B.0.2-1)是根據(jù)波傳播理論及特征線解法推導(dǎo)而來(lái)，該公式既適用于作用時(shí)間較長(zhǎng)的核武器爆炸土中壓縮波最大壓力計(jì)算，也適用于作用時(shí)間較短的常規(guī)武器地面爆炸土中壓縮波最大壓力計(jì)算。
    考慮到該公式中的作用時(shí)間t0為等沖量作用時(shí)間，與實(shí)際作用時(shí)間有所差別，因此結(jié)合試驗(yàn)數(shù)據(jù)與數(shù)值模擬對(duì)該公式進(jìn)行了修正，即增加作用時(shí)間修正系數(shù)η，η可取1.5～2.0，非飽和土一般取大值，飽和土含氣量小時(shí)取小值。
    公式(B.0.2-1)反映了常規(guī)武器爆炸空氣沖擊波在松散軟土（特別是非飽和土）中衰減非常快的特點(diǎn)，試驗(yàn)、數(shù)值模擬也基本反映了這一特點(diǎn)。對(duì)防常規(guī)武器5、6級(jí)的防空地下室來(lái)說(shuō)，當(dāng)頂板覆土達(dá)到一定厚度時(shí)，動(dòng)荷載值相對(duì)較小，頂板設(shè)計(jì)通常由平時(shí)荷載組合控制，此時(shí)可不計(jì)入常規(guī)武器空氣沖擊波感生的土中壓縮波荷載。
    2 直接地沖擊
    公式(B.0.2-5)來(lái)自于《防常規(guī)武器設(shè)計(jì)原理》(美軍TM5-585-1手冊(cè))，并對(duì)其作了如下改進(jìn)：
        1 裝藥量應(yīng)采用實(shí)際裝藥重量W，而不是等效TNT裝藥量。如果采用等效TNT裝藥量，必須進(jìn)行轉(zhuǎn)換，要除以1.35的當(dāng)量系數(shù)；
        2 關(guān)于波速c，TM5-855-1手冊(cè)使用的是地震波速，公式(B.0.2-5)采用起始?jí)毫Σㄋ俅?。一般?lái)說(shuō)，地震波速與彈性波速、起始?jí)毫Σㄋ俳咏?，大于塑性波速。不采用塑性波速的主要原因在于常?guī)武器爆炸作用下塑性波速隨峰值壓力、深度變化，不是一個(gè)定值，且很難測(cè)得準(zhǔn)，而地震波速較易測(cè)得而且較準(zhǔn)確。另外，大量研究表明，在計(jì)算地沖擊荷載的到達(dá)時(shí)間或升壓時(shí)間時(shí)，應(yīng)使用起始?jí)毫Σㄋ伲?br />         3 關(guān)于衰減系數(shù)n，參考TM5-855-1手冊(cè)并結(jié)合國(guó)內(nèi)研究綜合確定。一般來(lái)說(shuō)，衰減系數(shù)n與起始?jí)毫Σㄋ伲ɑ蚵曌杩?、含氣量）有關(guān)，見(jiàn)表B-1。據(jù)此定出各類土壤的衰減系數(shù)，方便設(shè)計(jì)人員計(jì)算。

B.0.3 由于常規(guī)武器地面爆炸空氣沖擊波隨距離增大而迅速衰減，因此作用到頂板的感生地沖擊荷載是一不均勻的荷載，需進(jìn)行等效均布化處理。荷載的均布化處理可以采用以下兩種方法：
    1 采用屈服線（塑性鉸線）理論和虛功原理將非均勻荷載按假定的變形形狀進(jìn)行均布，本規(guī)范采用該方法。該方法的首要任務(wù)是確定假設(shè)的變形形狀，即要確定屈服線的位置，這與板的邊界支撐條件、荷載大小等因素有關(guān)，非常復(fù)雜。一般來(lái)說(shuō)，按四邊固支計(jì)算等效均布荷載是偏于保守的，因?yàn)橐_(dá)到同樣的變形，作用荷載最大。據(jù)此經(jīng)大量計(jì)算，可簡(jiǎn)化確定荷載的均布化系數(shù)；
    2 按荷載的總集度相等來(lái)求其均布化系數(shù)。對(duì)于荷載分布差別不是很大時(shí)可采用此法。
    經(jīng)過(guò)計(jì)算可得：頂板荷載均布化系數(shù)C_e，當(dāng)頂板覆土厚度小于等于0.5m時(shí)，可取1.0；當(dāng)覆土厚度大于0.5m時(shí)，可取0.9。
    關(guān)于頂板綜合反射系數(shù)K_r：根據(jù)近年來(lái)國(guó)內(nèi)外試驗(yàn)數(shù)據(jù)，當(dāng)頂板覆土厚度較小時(shí)(≤0.5m)，綜合反射系數(shù)可取1.0；當(dāng)頂板覆土厚度大于0.5m時(shí)，此值大致在1.5左右。工程兵科研三所高強(qiáng)混凝土和鋼纖維混凝土結(jié)構(gòu)化爆試驗(yàn)以及工程兵工程學(xué)院的有關(guān)試驗(yàn)成果均證明了這一點(diǎn)。
B.0.4、B.0.5 首先根據(jù)彈性力學(xué)，將目標(biāo)點(diǎn)處的自由場(chǎng)應(yīng)力轉(zhuǎn)換成沿結(jié)構(gòu)平面的法向自由場(chǎng)應(yīng)力，再計(jì)算作用到結(jié)構(gòu)上的法向動(dòng)荷載峰值。
    由于直接地沖擊荷載是一球面波荷載，因此作用到外墻上的荷載也是不均勻的，必須進(jìn)行等效均布化處理。均布化處理方法與頂板相同。
    關(guān)于外墻的綜合反射系數(shù)K_r，根據(jù)近年來(lái)國(guó)內(nèi)外試驗(yàn)數(shù)據(jù)，如工程兵科研三所高強(qiáng)混凝土和鋼纖維混凝土結(jié)構(gòu)化爆試驗(yàn)以及工程兵工程學(xué)院的有關(guān)試驗(yàn)，此值大致在1.5左右。
B.0.6 當(dāng)防空地下室頂板底面高出室外地面時(shí)，尚應(yīng)計(jì)算常規(guī)武器地面爆炸空氣沖擊波對(duì)高出地面外墻的直接作用。常規(guī)武器地面爆炸空氣沖擊波直接作用在外墻上的水平均布動(dòng)荷載峰值按正反射壓力計(jì)算。