6.5.1無折邊的非標準異徑管(圖6.5.1)的設計，應符合下列規(guī)定：
6.5.1.1 無折邊的異徑管可采用鋼板卷焊，對偏心異徑管的焊縫宜位于圖6.5.1(b)所示的位置。
圖6.5.1無折邊的異徑管
6.5.1.2無折邊異徑管的設計壓力，應符合本規(guī)范第5.4.2條第5.4.2.6款的規(guī)定。
6.5.1.3同心異徑管，斜邊與軸線的夾角β不宜大于15°。偏心異徑管斜邊與端部軸線的夾角β不宜大于30°。
6.5.2受內壓無折邊異徑管的厚度，應按下列規(guī)定確定：
6.5.2.1應按設定的斜邊與軸線的夾角β，以下列三個公式計算異徑管各部的厚度，選其厚度最大值。
式中 tLC——異徑管錐部計算厚度(mm)；
tLL——異徑管大端計算厚度(mm)；
tLS——異徑管小端計算厚度(mm)；
P——設計壓力(MPa)；
DOL——異徑管大端外徑(mm)；
DOS——異徑管小端外徑(mm)；
β——異徑管斜邊與軸線的夾角(°)；
DiL——異徑管大端內徑(mm)；
DiS——異徑管小端內徑(mm)；
QL——異徑管大端與直管連接的應力增值系數(shù)，(圖6.5.2-1)；
QS——異徑管小端與直管連接的應力增值系數(shù)，(圖6.5.2-2)。
圖6.5.2-1 異徑管大端與圓筒連接處QL值圖
注：曲線系按最大應力強度(主要為軸向彎曲應力)繪制，控制值為3[σ]t。
圖6.5.2-2 異徑管小端與圓筒連接處的QS值圖
注：曲線系按連接處每側0.25
范圍內的薄膜應力強度(由平均環(huán)向拉應力和平均徑向壓應力計算所得)繪制，控制值為1.1[σ]t。
6.5.2.2異徑管厚度的選取：
(1)當計算的厚度最大值小于或等于大端連接的直管有效厚度tse時，異徑管的名義厚度可取與直管相同的名義厚度。
(2)當計算的厚度最大值大于大端連接的直管有效厚度tse時，應按下述要求處理：
管道布置允許減小斜邊與軸線的夾角β時，可重新計算；
不能改小斜邊與軸線的夾角β時，可采用本條第6.5.2.1款計算的厚度最大值，并采用本規(guī)范第6.5.1條圖6.5.1(c)的結構，該異徑管應在兩端增加直管的加強段。
(3)異徑管名義厚度tL應為計算厚度、厚度附加量C及材料厚度圓整值之和。
6.5.2.3直管加強段的長度，應按下列計算確定：
式中 LSL——與異徑管大端連接的直管加強段的長度(mm)；
LSS——與異徑管小端連接的直管加強段的長度(mm)。
6.5.3承受外壓的異徑管厚度及加強要求，應按現(xiàn)行國家標準《鋼制壓力容器》GB 150的規(guī)定。
條文說明
6.5 非標準異徑管
6.5.1無折邊形式的異徑管與標準異徑管不同，即其兩端無過渡圓弧而直接與直管焊接的形式，是在壓力較低，錐角較小的條件下經(jīng)常用到的。本規(guī)范僅給出這種形式的耐壓強度設計的規(guī)定，對需用帶折邊異徑管而標準中又不包括的情況時，可按現(xiàn)行國家標準《鋼制壓力容器》GB 150有關條款的規(guī)定進行設計。
在無折邊異徑管與直管連接處，由于結構的不連續(xù)性，在內壓作用下該處必然產生較大的局部應力，異徑管的斜邊與軸線的夾角β越大，局部應力也越大，β角超過30°時，局部應力過大，結構不合理，因此規(guī)定β角不宜大于30°。有時即使未超過30°，也可能出現(xiàn)較大局部應力，因此需要加強。
6.5.2根據(jù)彈性薄殼理論分析結果，在異徑管大端與直管連接處的應力狀況中，薄膜應力已不是主要控制因素，軸向彎曲應力是其主要控制因素，軸向彎曲應力在該部位屬于二次應力范疇，故應力極限取設計溫度下材料的許用應力[σ]t的3倍。這就是本規(guī)范中圖6.5.2-1的控制值。在異徑管小端與直管連接處的應力狀況則主要為平均周向拉應力與平均徑向壓應力，在應力分類中屬局部薄膜應力范疇，其應力極限可取設計溫度下材料的許用應力[σ]t的1.5倍，然而由于此處局部薄膜應力有可能超出通常殼體邊緣效應的分布范圍，從而超出局部薄膜應力的范疇。為安全起見，取設計溫度下材料的許用應力[σ]t的1．1倍。這就是本規(guī)范圖6.5.2-2中的控制值。
關于與直管連接處兩側加強段的計算規(guī)定和曲線均符合現(xiàn)行國家標準《鋼制壓力容器》GB 150的規(guī)定。
對于偏心異徑管在上述的GB 150標準中并未明確規(guī)定?！禔SME鍋爐及壓力容器規(guī)范》是給出非對稱型的異徑管，即斜邊與軸線的夾角β不等的情況的設計規(guī)定，并規(guī)定β角不等時，以大的β角代入計算式進行計算。其極端情況即小β角為零度，這就是本標準所述的偏心異徑管。
住宅設計規(guī)范 GB50096
電動汽車充電站設計規(guī)
